Diseño e investigación de nuevas brocas de diamante impregnadas y prensadas en caliente
(1) Dientes trapezoidales en ángulo recto prensados en caliente con incrustaciones de brocas de diamante
1 Diseño estructural de la broca
La unidad de corte de esta broca es un diente trapezoidal en ángulo recto. En comparación con el trapezoide isósceles, el área de la sección transversal de los dientes del trapezoide en ángulo recto es más pequeña, lo que puede aumentar la presión específica de perforación bajo el mismo WOB. Los dientes trapezoidales en ángulo recto se pueden dividir en dos partes: cuboide y triángulo. El cuboide es la parte principal de la roca rota, y el triángulo sostiene el cuboide, participa en la rotura de la roca y mejora la resistencia a la flexión del pico. La broca trapezoidal en ángulo recto se muestra en la Figura 6-24. Este tipo de equipo de perforación ha obtenido la patente de modelo de utilidad nacional (Patente No. ZL201320108265.4).
Figura 6-24 Forma de broca de diente trapezoidal en ángulo recto
(1) Análisis de fuerza de dientes trapezoidales en ángulo recto
Suponga que el ángulo recto La altura lateral del diente trapezoidal en ángulo recto es H, el ancho de la parte superior del trapezoide es L y el ángulo de bisel del trapezoide es α, que se ve afectado por el WOB vertical P y la fuerza de rotación W (Figura 6- 25). Para facilitar el cálculo y el análisis, se ignoran las tensiones alternas, como la vibración y la flexión, de la broca de diente trapezoidal en ángulo recto en el fondo del orificio.
Figura 6-25 Diagrama esquemático del análisis de fuerza de dientes trapezoidales en ángulo recto
Como se muestra en la Figura 6-26, se supone que la cara extrema del trapezoide en ángulo recto ABCD soporta una presión axial uniforme y su fuerza resultante P actúa en posición simétrica. Al perforar, el diente de la broca puede considerarse como una viga en voladizo con una raíz fija en el extremo izquierdo y un extremo derecho libre. Bajo la acción combinada del momento de rotación y el WOB, la viga en voladizo sufre compresión y flexión axial. Según el análisis de mecánica de materiales, la sección peligrosa cuando la viga se deforma es la sección A en el extremo fijo.
Figura 6-26 Análisis de tensión de dientes trapezoidales planos en ángulo recto
Generalmente, el ángulo α de los dientes de perforación es relativamente grande, por lo que el eje neutro de deformación por flexión en el extremo izquierdo la sección de la viga de sección variable se puede aproximar. Se considera simétrica hacia arriba y hacia abajo en la sección transversal, es decir, y = h 1/2 la fuerza interna en la sección transversal es:
Fuerza del eje (presión) N = P; fuerza cortante (flexión) Q = F;
Momento flector (flexión) m = p e-f (l-x) x = 0 = p e-f l.
Si se ignora el efecto de la fuerza cortante Q sobre la resistencia del material, la tensión normal en cada punto de la sección es:
Tecnología y gestión de perforación con núcleo profundo
Donde: a = b h 1 = b(h+l/tanα);
e = h 1/2-h/2 =(h 1-h)/2 =(h+l/tanα -h)/2 = l/2 tanα;
iz = b/12;
H2 = l/tanα;
h1=h+h2= h+l/tanα.
Figura 6-27 La sección transversal del extremo A del diente de perforación
Suponiendo que la sección transversal del extremo A es un rectángulo (Figura 6 -27), la sección transversal del extremo A. La tensión normal en el punto es:
Tecnología y gestión de perforación con núcleo profundo
La tensión máxima de tracción en la sección transversal se encuentra en cada punto de la línea del borde superior, y la tensión de compresión máxima se ubica un poco en cada punto de la línea del borde inferior. Los valores absolutos de ambos son iguales. Entonces:
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Sustituyendo h1 por simplificación, obtenemos:
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Utilice la fórmula derivada (6-5), combinada con las especificaciones, estructura, propiedades mecánicas de la matriz y en base a Propiedades físicas y mecánicas, se pueden diseñar las especificaciones de forma de los dientes de la broca de diente trapezoidal de ángulo recto.
(2) Diseño y análisis estructural de dientes trapezoidales rectángulos.
Considerando que la resistencia a la compresión de la matriz de la broca es generalmente muy alta, superando con creces la tensión axial causada por el WOB, es decir, la resistencia a la compresión de los dientes de corte trapezoidales puede cumplir con los requisitos de perforación, por lo que los dientes de corte trapezoidales no se analizarán demasiado. Supongamos que las dimensiones de los dientes trapezoidales en ángulo recto son: ancho superior trapezoidal h, espesor del diente trapezoidal b, ángulo inferior trapezoidal α, altura trapezoidal en ángulo recto l. Tomando una broca de diamante prensada en caliente con una especificación de φ77/48 mm como. Por ejemplo, b = (77-48)/2 = 14,5 mm..l determinado por la altura de trabajo y el espacio libre de agua. Si la altura de trabajo es de 10 mm y el espacio libre de agua es de 3 mm, entonces L es de 13 mm. Las únicas variables restantes son el ángulo α y el ancho h de la parte superior del trapezoide. La ecuación (6-3) se puede escribir como:
Tecnología y gestión de perforación profunda
Sustituyendo los datos anteriores en la ecuación (6-6), obtenemos:
Tecnología y gestión de perforación con núcleo profundo
Tecnología y gestión de perforación con núcleo
El ancho H de la parte superior trapezoidal determina el área de contacto inicial entre la broca y la roca. Para rocas con grado de perforabilidad VIII ~ ⅶ, el valor H está entre 8 ~ 12 mm. Tomando como ejemplo una roca de grado de perforabilidad VIII h = 10 mm, la ecuación (6-7) se puede escribir como:
Profunda. Gestión y tecnología de perforación con núcleo
El ángulo inferior trapezoidal α se puede seleccionar entre 55° ~ 70° según las propiedades mecánicas de la roca y las especificaciones de la broca. Cuando el valor H es constante, cuanto menor es α, mayor es la capacidad de flexión de los dientes trapezoidales en ángulo recto, pero está limitada por la boquilla del taladro.
Por lo tanto, al diseñar una broca de diente trapezoidal en ángulo recto, siempre que se conozca la magnitud de la fuerza F y el ángulo α, se puede obtener la tensión σ del diente trapezoidal siempre que sea la resistencia a la flexión real del diente trapezoidal. es mayor que σ, el diente trapezoidal es seguro. Entre ellos, la fuerza F depende principalmente de la resistencia al corte de la roca y de la fricción entre los dientes y el fondo del agujero. Normalmente, se utiliza un algoritmo de prueba y error para determinar el ángulo alfa.
Por ejemplo, si utiliza una broca de φ77/48 mm para perforar granito de grado VII, tome α = 60° para el cálculo de prueba. Se sabe que la resistencia al corte de la roca es de aproximadamente 315 MPa. y la tensión sobre los dientes trapezoidales es de aproximadamente 553 MPa, lo cual es obviamente inferior a la resistencia mínima a la flexión (700 MPa) requerida para la matriz de la broca. Por tanto, este diseño es seguro.
2. Diseño de parámetros de diamante de brocas
1) Los dientes trapezoidales en ángulo recto se componen de dos partes, rectangular M y triangular N (Figura 6-28). y el rendimiento son los mismos, mientras que la concentración de diamantes en la parte M es mayor y la concentración de diamantes en la parte N es menor. En las primeras etapas de la perforación, sólo el plano BDFG está en contacto con la roca. El área es pequeña y la presión específica es alta. La eficiencia de la perforación es alta en rocas duras y densas. A medida que la broca se desgasta, el área de contacto aumentará gradualmente y la tasa de penetración mecánica disminuirá. Sin embargo, debido a la baja resistencia al desgaste de la pieza N, la ROP no se ha reducido significativamente (en el rango del 15 % al 18 %). En este momento, la función de la parte N es soportar la parte M del macizo rocoso roto, aumentar su resistencia a la flexión y su tenacidad al impacto y desempeñar un papel auxiliar en la rotura de la roca. Por lo tanto, el diseño de esta broca depende principalmente de determinar la relación de M y N de acuerdo con las propiedades de la roca y su desempeño.
Figura 6-28 Diagrama esquemático de la distribución de diamantes
2) Para rocas duras, de media a fuertemente abrasivas, las propiedades de la matriz del cuboide M y el triángulo N se pueden diseñar para que sean lo mismo. Para rocas duras a duras y débilmente abrasivas, la matriz del cuboide M debe ser dura y la concentración de diamante debe ser alta. La matriz de la parte triangular N es más blanda y tiene una menor concentración de diamante.
3) Al cambiar la relación del cuboide M y el triángulo N y el tamaño del ángulo α, se puede ajustar el rendimiento de la broca y el efecto de perforación. Cuanto menor sea el cuboide m y mayor el ángulo α, mayor será la velocidad de perforación y viceversa.
4) Los parámetros estructurales ajustables de esta broca incluyen: cuboide M, triángulo N, ángulo α, diamante y parámetros de rendimiento de matriz. Generalmente, la boquilla de perforación es de 6~8 mm; el ángulo α es de 75~65° macho:hembra = 3:2 o 5:3. Las reglas básicas de tamaño, grado y concentración de las partículas de diamante son las mismas que las de las brocas ordinarias. Para rocas ligeramente abrasivas de duras a duras, la concentración de grado de diamante SMD35 para Cube M es del 60 % al 65 %, el tamaño de malla 40/50 es del 50 % al 60 % y el tamaño de malla 50/60 es del 40 % al 50 %. Grado de diamante triangular N SMD 30 ~ SMD 35, la concentración es 45% ~ 50% tamaño de partícula: la malla 50/60 representa el 45% ~ 50%, la malla 40/50 representa el 50% ~ 55%. En rocas duras, de moderada a fuertemente abrasivas, las propiedades de estas dos partes son idénticas. La concentración de SMD30 ~ SMD35 de grado diamante es del 75% ~ 85%, y el tamaño de partícula es: la malla 30/35 representa el 20% ~ 25%, la malla 40/50 representa el 50% ~ 60% y 50/60 la malla representa del 20% al 25%.
5) Las especificaciones de perforación de esta broca deben determinarse en función de la dureza y abrasividad de la roca. Para formaciones rocosas con dureza media y mala integridad, el WOB y la velocidad de rotación deben ser más bajos para evitar que los dientes cortantes corten la roca demasiado profundamente y obstaculicen la perforación. Sin embargo, para formaciones duras y densas, se pueden obtener ROP más altas utilizando WOB y velocidades de rotación más altas.
(2) Broca de diamante policristalino roto impregnada prensada en caliente
El material policristalino roto es un producto inferior en el proceso de síntesis policristalina, pero debido a su alta dureza y alta tasa de desgaste , también muy valioso. Las partículas rotas son en su mayoría cilindros con una relación diámetro-altura cercana a 1, que pueden usarse para fabricar brocas impregnadas. Buena adaptabilidad a rocas medias a duras y medianamente abrasivas.
1. El principio de romper rocas mediante partículas rotas
Al igual que las brocas de diamante de grano grueso impregnadas ordinarias, las partículas rotas se organizan aleatoriamente en la matriz de la broca impregnada. Las partículas rotas distribuidas aleatoriamente cerca del cilindro en la matriz prensada en caliente pueden tener tres formas básicas: vertical, horizontal y en cierto ángulo con el fondo del agujero (Figura 6-29). también diferente.
1) Partículas verticales. El principio de trituración vertical de partículas de agregado para romper rocas es básicamente el mismo que el de los cristales de agregado completo. Corta la roca hasta cierta profundidad bajo la acción de WOB P, y corta y rompe la roca bajo la acción de la fuerza horizontal Q [Figura 6-29(a)]. Cuanto mayor sea el WOB, más profundo será el corte, mayor será el cuerpo de la cizalla y mejor será el efecto de trituración.
Figura 6-29 Diferentes formas de policristales rotos en matriz y rocas rotas.
2) Granos de cristal reunidos en un ángulo determinado. En las primeras etapas de perforación, el área de contacto entre las partículas de agregado trituradas en un cierto ángulo y la roca es la más pequeña [Figura 6-29(b)], y tiene ciertos bordes y esquinas afilados, por lo que es fácil de cortar. en la roca y la eficiencia de perforación es alta. A medida que el ángulo agudo de las partículas se vuelve desafilado, la ROP disminuye gradualmente, pero la eficiencia general de perforación sigue siendo alta.
3) Las partículas se rompen y agregan en estado recostado. El principio de trituración de rocas mediante partículas trituradoras colocadas horizontalmente es diferente del principio de trituración de rocas mediante partículas trituradoras colocadas verticalmente. En la etapa inicial de la perforación, el área de contacto entre las partículas rotas colocadas horizontalmente y la roca es mucho más pequeña que la de las partículas rotas colocadas verticalmente [Figura 6-29(c)], y la eficiencia de la perforación es alta.
Con el paso del tiempo de perforación, el área de contacto entre las partículas rotas y la roca aumenta gradualmente y la tasa de penetración mecánica disminuye, pero la eficiencia general de la perforación sigue siendo alta. Los fragmentos que yacen no son fáciles de colapsar y la perforación es relativamente estable. Cuando el desgaste de las partículas excede la mitad, el área de contacto con el fondo del pozo disminuirá gradualmente y la velocidad de perforación aumentará.
El mecanismo de rotura de rocas y el efecto de rotura de rocas de las tres partículas de agregado distribuidas aleatoriamente anteriores tienen sus propias ventajas y pueden complementarse entre sí para mantener una estabilidad relativa en rocas relativamente intactas (como mármol, piedra caliza, basalto). , arenisca, etc.) Velocidad de perforación estable y alta. ) está por debajo del nivel de perforabilidad VIII. Es adecuado para una gama más amplia de formaciones rocosas que las brocas de aleación rotas. Siempre que el diseño de rendimiento de la carcasa sea razonable, también se puede utilizar para perforar formaciones rocosas abrasivas duras, quebradizas y rotas.
2. Diseño de rendimiento de matriz de broca impregnada policristalina rota.
El tamaño de las partículas de los policristales rotos es más grueso que el de los monocristales de diamante, pero más fino que el de las partículas de aleación rotas. Por lo tanto, el rendimiento de la matriz debe estar entre las brocas de diamante ordinarias y las brocas de aleación rotas, con dureza media y resistencia al desgaste media. La dureza está diseñada para ser HRC 25 ~ HRC 30 y la resistencia al desgaste se puede diseñar para que sea (0,55 ~ 0,6) × 10-5 Cuando se prueba con la máquina de prueba de fricción y desgaste MPX-2000, la resistencia al desgaste se puede diseñar para. ser 420 mg ~ 450 mg.
Debido a su alta resistencia a la compresión y su tasa de desgaste de 20.000 ~ 80.000, en teoría puede perforar cualquier roca. Sin embargo, debido a sus partículas más gruesas, la resistencia al corte en la roca es mayor y el efecto del tiempo de romper la roca dura es obvio. Por lo tanto, la calidad de la roca perforada está sujeta a ciertas restricciones. Es adecuada para perforar formaciones rocosas debajo. grado ⅷ, con abrasividad media a fuerte y de completo a relativamente completo.
3. Diseño de parámetros policristalinos rotos
Según el principio de rotura diamantina de rocas, los diamantes de grano grueso se utilizan principalmente para perforar rocas blandas y poco abrasivas. Las brocas policristalinas rotas generalmente tienen un diámetro de φ 1,5 ~ φ 2,5 mm y una altura de 2 ~ 2,5 mm, es decir, la relación diámetro-altura es cercana a 1. Este tamaño de partícula es cercano al del diamante natural que se encuentra en las brocas montadas en superficie. Dado que su dureza y tasa de desgaste son mucho menores que las del diamante natural, sólo se pueden fabricar brocas impregnadas. La concentración de volumen de roca con nivel de perforabilidad IV e inferior es del 20%, y la concentración de volumen de roca con nivel de perforabilidad VI a VIII es del 25%. Teniendo en cuenta que es difícil garantizar la distribución uniforme de los policristales rotos de grano grueso en la matriz de la broca durante la mezcla aleatoria, es necesario utilizar un granulador como se muestra en la Figura 6-30 para rociar polvo metálico y aglutinante mientras se gira para hacer la mezcla. Policristales rotos envueltos por una gruesa película metálica para lograr una distribución uniforme de las partículas en la matriz.
Figura 6-30 Granulador
4. Diseño estructural de una broca policristalina rota
En la práctica de producción, la gente espera que la nueva broca pueda realizar una perforación efectiva. pero las brocas policristalinas rotas impregnadas tradicionales deben someterse a un proceso de rectificado antes de que puedan ingresar a la perforación normal. Para cambiar esta situación, la broca policristalina rota se puede diseñar en forma de una combinación de inserciones de superficie e inserciones impregnadas, es decir, la primera capa tiene la forma de inserciones de superficie ordenadas y la capa de trabajo posterior está desordenada. Insertos impregnados. Según esta idea, el molde de grafito también se diseña en dos partes: un molde normal y un molde de inserción superficial de primera capa (Figura 6-31). La estructura de la broca de diamante policristalino rompenúcleos se muestra en la Figura 6-32.
Figura 6-31 Broca policristalina rompenúcleos
Usando la primera capa de molde
Figura 6-32 Diagrama de estructura de la broca policristalina rota tipo núcleo
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Cuerpo de acero de 1 posición; material de matriz de 2 posiciones; policristal roto con incrustaciones de 4 superficies; material de calibre de 5 brocas de cristal único; Boquilla de 7 posiciones
En la estructura de la broca policristalina con rotura térmica, además del abrasivo principal policristalino roto, también está incrustada con diamante monocristalino de grado SMD30 con un tamaño de partícula de malla 30/40. y una concentración del 20% al 25%. Esta parte del diamante no sólo participa en la rotura de la roca, sino que también mantiene el equilibrio y desgaste de la capa de trabajo, mejorando el efecto de uso de la broca. La broca de policristal roto impregnada ha obtenido la patente de modelo de utilidad nacional y el número de patente es ZL 201320109451. x
(3) Broca de diamante prensada en caliente con bola hueca de alúmina.
Las esferas huecas de alúmina son agentes formadores de poros en materiales de pulvimetalurgia. Tienen baja dureza, alta fragilidad y básicamente no reaccionan con otros materiales de matriz. Mezclarlo uniformemente con el material de la matriz y el diamante y luego colocarlo en un molde para prensarlo en caliente y sinterizarlo (Figura 6-33) puede aumentar la porosidad del material de la matriz y debilitar la resistencia al desgaste.
Figura 6-33 Diagrama esquemático del mecanismo de las esferas huecas de alúmina
1-Diamante; 2-Esferas huecas de alúmina
Debido a la resistencia a la presión de la alúmina esferas huecas Es mucho menos fuerte que el diamante, por lo que las esferas huecas que se aplastan parcialmente durante el prensado en caliente forman una red débil. Estas débiles redes cristalinas se caerán fácilmente a medida que la carcasa se desgaste, dejando muchos agujeros en la superficie del labio inferior, volviéndolo áspero, aumentando el coeficiente de fricción, acelerando el desgaste de la carcasa y mejorando el efecto de corte del diamante. Además, se reduce la superficie de contacto con el fondo del pozo, lo que resulta beneficioso para mejorar la eficiencia de la perforación en rocas duras y densas. La broca de diamante prensada en caliente de bola hueca de alúmina ha obtenido la patente de modelo de utilidad nacional, número de patente ZL201220651088. X+0088.x.
1. Diseño de parámetros de esferas huecas de alúmina
(1) Tamaño de partícula de las esferas huecas de alúmina
Esferas huecas de alúmina de diferentes tamaños de partículas en el mercado Como se muestra en la Figura 6-34 y la Figura 6-35.
El tamaño de las partículas de las bolas huecas tiene un impacto significativo en la resistencia al desgaste y en la solidez de la carcasa debilitada. Cuando la concentración permanece sin cambios, el tamaño de partícula de las esferas huecas es pequeño y el área de superficie específica es grande, lo que indica una buena dispersión. Las cavidades formadas en la superficie del labio de la carcasa son pequeñas y numerosas, y el efecto de debilitar la resistencia al desgaste. Se mejorará el aspecto de la canal. Sin embargo, si el diámetro del orificio es demasiado pequeño, el efecto debilitante sobre la carcasa no será evidente. Sin embargo, si el tamaño de partícula es demasiado grande, la dispersabilidad se vuelve pobre y no conduce al debilitamiento de la carcasa. Por lo tanto, el tamaño de partícula de la esfera hueca debe ser de 0,2 a 1,0 mm, lo que equivale al tamaño de partícula de diamante de 70 a 20 mallas. Cuanto más dura y densa es la roca, más gruesa es el tamaño de las partículas de las bolas huecas, más rugosa es la superficie desgastada del labio inferior y más disminuye la resistencia al desgaste de la matriz, lo que es beneficioso para el corte de diamantes de trabajo y el aumento de la perforación. velocidad.
Figura 6-34 Esferas huecas de alúmina de grano grueso
Fig. 6-35 Esferas huecas de alúmina de tamaño de partículas mixtas
(2) Esferas huecas de alúmina Concentración
Cuanto mayor sea la concentración de bolas huecas en la matriz, mayor será el grado de debilitamiento de la matriz, pero cuanto mayor sea la concentración reducirá la resistencia de la matriz y afectará el uso normal de las brocas de diamante. La baja concentración de bolas huecas tiene poco efecto en el debilitamiento de la resistencia al desgaste de la matriz. Generalmente se cree que una concentración en volumen del 12% al 18% es razonable. Cuanto más dura y densa es la roca, mayor es el contenido de esferas huecas en la matriz, lo que reduce significativamente la resistencia al desgaste de la matriz y mejor es el efecto de corte del diamante.
(3) Estudio experimental sobre parámetros de esferas huecas de alúmina.
Para el diseño experimental se seleccionaron esferas huecas de alúmina con tamaños de partículas de 0,3 mm, 0,6 mm y 0,9 mm y concentraciones del 10 %, 20 % y 30 %. Fórmula de la carcasa: FeCuNi representa el 40%, FeCu30 representa el 40% y CUSN 10 representa el 20%. Según el diseño experimental, los bloques de neumáticos se sinterizaron por separado y se comprobó su resistencia al desgaste. Los efectos del debilitamiento del cuerpo fetal se muestran en la tabla 6-5. El histograma dibujado en base a los datos de la tabla se muestra en la Figura 6-36.
Tabla 6-5 Tabla de diseño para la prueba de debilitamiento de la resistencia al desgaste de la matriz de broca
Figura 6-36 Relación entre el tamaño de partícula y el contenido de bolas huecas de alúmina y la resistencia al desgaste
Tamaño de partícula: a-0,3 mm; b-0,6 mm; c-0,9 mm
Como se puede ver en la Figura 6-36, a medida que aumenta la concentración de esferas huecas de alúmina, la cantidad de desgaste de A medida que la matriz aumenta, la resistencia al desgaste muestra una tendencia a la baja. No importa cómo cambie el contenido, mientras aumenta el tamaño de las partículas de las esferas huecas, la resistencia al desgaste de la matriz tiende a aumentar. Se puede observar que la concentración de esferas huecas de alúmina tiene un impacto significativo en el debilitamiento de la matriz, y el tamaño de partícula de las esferas huecas también es un factor importante que afecta el rendimiento de la matriz.
2. Diseño de los parámetros de la broca de diamante
Las brocas de diamante prensadas en caliente que contienen bolas huecas de alúmina están diseñadas principalmente para rocas "deslizantes" duras y densas. Debe quedar claro que incluso con altas velocidades de rotación, es imposible obtener altas tasas de penetración en rocas duras y densas. Sólo mediante la trituración de rocas por micropresión en microvolumen se puede lograr un buen efecto de trituración.
(1) Diseño del tamaño de las partículas de diamante
En rocas duras y densas, las brocas de diamante de grano grueso son extremadamente difíciles de autoafilar, pero la eficiencia de perforación es muy baja. Por lo tanto, se debe elegir un diamante más delgado, pero si es demasiado delgado, el área de contacto entre el diamante y la matriz será muy pequeña, y pronto disminuirá con el desgaste de la matriz. Por eso, más personas eligen diamantes de malla 50/60 y malla 60/70.
(2) Diseño de concentración de diamantes
En general, se cree que se debe utilizar una baja concentración de diamantes para perforar rocas duras y densas, pero aún es necesario estudiar qué tan baja es la concentración. . Aunque la presión sobre cada diamante aumenta en concentraciones más bajas bajo las mismas condiciones WOB, corta la roca más fácilmente. Sin embargo, si la concentración es demasiado baja, también se reducirá la eficiencia de la perforación y la vida útil de la broca. Por tanto, la concentración de diamantes debería tener un valor óptimo. Al diseñar concentraciones, también se debe considerar el efecto formador de poros de los materiales añadidos. Dado que la porosidad de la matriz aumenta después de la formación del agujero, la concentración de diamante debe reducirse adecuadamente para garantizar que la resistencia de su incrustación no se vea afectada. Además, la concentración de diamantes y el tamaño de grano son interdependientes. Cuanto más fino es el tamaño del grano del diamante, menor es su concentración.
(3) Diseño con calidad de diamante
La roca dura y densa tiene una alta dureza a la compresión, por lo que se deben utilizar diamantes de alta calidad. La resistencia a la compresión de un solo diamante no puede ser inferior a 300 N y el valor TTi del diamante puede alcanzar el 85 %.
Para resumir, el diseño del parámetro de diamante es el siguiente: el tamaño de partícula es de malla 50/60 a malla 60/70, de los cuales la malla 50/60 representa el 40% y la malla 60/70 representa el 60%. %; la concentración es del 60 % al 70 %; el grado del diamante no es inferior a SMD35.